苏芳

太重（天津）重型机械有限公司天津

摘要：采用数值计算中的有限元理论和Ansys程序，对45t-22m岸边集装箱起重机整体钢结构进行建模，提出了大梁异形截面的仿真方法和偏轨梁的加载方法，求解有限元模型并得出各工况下的结构应力，证明钢结构设计满足要求。文中所述仿真计算研究也为结构优化设计提供参考。

关键词：岸边集装箱起重机；钢结构；有限元；仿真计算

中图分类号：TH：U.文献标识码：A文章编号：-（）15--05

0引言

岸边集装箱起重机（以下简称岸桥）是在码头前进行集装箱装卸作业的装卸设备，其钢结构是设备的主要部分，承担着各种机械设备的载荷和自重。因此，钢结构必须满足一定的强度、刚度、稳定性要求，才能保证机器正常使用[1]。45t-22m岸桥是为梧州港紫金码头一期工程项目设计研制的双箱形结构主梁码头装卸起重设备。本文使用计算软件Ansys对钢结构进行了有限元仿真，并计算校核各工况下的强度。

1有限元模型的建立

45t-22m岸桥钢结构由主梁、门框、梯形梁、拉杆系统组成。门框、梯形梁、拉杆系统为较规则的箱形梁或圆管结构。门框、梯形梁采用Beam单元（Timoshenko梁，3D有限应变，计入剪切变形影响，自由度UX/UY/UZ/ROTX/ROTY/ROTZ）建模；拉杆系统包含前后拉杆，连接梯形架和前后大梁，它们之间的连接为铰接，采用Link单元(3D有限应变杆，节点自由度UX/UY/UZ)建模。所有结构件建模均在整体坐标系下进行。整体坐标系采用笛卡尔坐标系，定义X轴与小车运行方向平行，从水侧到陆侧为正向；Y轴与高度方向平行，竖直向上为正向；Z轴与大车运行方向一致。

1.1主梁的建模

主梁包括前大梁和后大梁，两者间用铰连接。由于45t-22m岸桥为江边码头机械，在各工况下前大梁都不需抬起。主梁为双箱形结构梁，主梁的承轨梁使用轧制的T形钢，为小车车轮布置提供了较大空间。前大梁为直角梯形截面箱形梁，如图1a所示。后大梁为矩形和梯形组合的复合形截面箱形梁，如图1b所示。模型中主梁的仿真采用Beam单元。由于前后大梁截面是异形截面，Ansys自带的截面数据库里没有此类截面形状，需自定义梁截面。具体操作分4个步骤：1）使用关键点、线、面及相应的布尔运算命令创建需要定义的梁单元的截面形状；2）通过路径Meshing-SizeCntrls设置截面各条线段的网格尺寸；3）通过路径Sections－Beam－CustomSections－WriteFromAreas对截面进行命名，文件后缀为.sect，保存为自定义截面文件，放在安装盘Administrator文件夹下；4）对截面文件进行读入，路径为Sections－Beam－CustomSections－ReadSectMesh。设置截面ID和名称后将截面读取到工作模型中。如需查看可通过PlotSection绘制截面并显示自定义截面的信息。

图1主梁前后大梁结构示意图

自定义截面还应注意：1）由于前后大梁是按可承载最大弯矩来选择截面的，为了节省材料和减轻质量，前后大梁截面的板厚都是变化的，这些变化板厚的截面需一一定义；2）前后大梁为对称双箱形梁，对称的两个截面都需要定义；3）划分梁单元网格时硬定义截面的方向点，保证有限元模型梁截面的摆放方向同实际一致。

1.2偏轨梁的加载

移动载荷SL（包括小车、吊具及吊重）通过承轨梁将力传递到主梁上，对于主梁是一个偏心荷载（见图2）。在以往计算中，SL通常作为竖直向下的荷载直接施加在主梁上盖板，导致计算结果同实际情况有偏差，主梁腹板及盖板的应力应变均不够准确。考虑到钢结构模型不能在有限元节点上直接施加偏心荷载，需要建立可承受荷载的质量单元Mass21。质量单元位置同承轨梁在相应截面的位置一致。用CERIG命令将此单元与主梁单元连接，在这个质量单元上施加载荷SL。

起重机实际工作过程中，移动载荷的位置可以是最大前伸距到最大后伸距的任意位置。计算时可只考虑极限位置，即工作状态时的最大前伸距处、最大后伸距处和非工作状态时的小车停车位位置；由于前后大梁都是双箱形梁，每个位置都要建两个相应的加载点，所以需要6个质量单元。建立质量单元的命令流如下：

/PREP7

K,,X1,Y1,Z1

K,,X2,Y2,Z2

…

K,,X6,Y6,Z6

ET,4,MASS21

R,,1e-5,1e-5,1e-5

KSEL,S,KP,，,

KATT,1,,4,

KMESH,,

ALLSEL,ALL

Mass21单元N与梁单元N连接的命令流

如下：

/PREP7

NSEL,S,NODE,,

NSEL,A,NODE,,

CERIG,,ALL,ALL

ALLSEL,ALL

图2荷载作用位置

由上述步骤建立图3所示的整机模型。

图3整机有限元模型

2载荷及工况

2.1载荷

结构中的主梁、门框、梯形梁、拉杆系统自重为均布荷载，输入密度并施加重力加速度由软件自动计算；机器房自重为集中载荷,作用于后大梁和陆侧上横梁，在4个支座位置相应节点分别施加垂直向下的力。移动载荷SL包含小车18t，吊具18t，额定起重量35t。起升动载系数φ2根据φ2＝φ2min+β2vq来计算，代入各参数可得φ2＝1.36。小车起制动引起的水平惯性力Fa根据Fa＝SL·v·φ5计算，代入各参数可得Fa＝N。起升质量产生的综合水平力Fb根据Fb＝（SLD+SLQ）·tanθ计算，θ为起重钢丝绳最大偏摆角，根据技术规格书，θ值为5。代入其他相关参数可得Fb＝N。

根据各个构件的迎风面积及风力系数来计算风载并加在每个构件的相应节点上。风载荷分为风沿小车方向（X方向）和风沿大车方向（Z方向）分别计算。

2.2工况

岸桥计算需考虑的工况参数设置如表1所示。

3求解与结果分析

3.1各工况整机应力云图

1）工况

此工况为无风工作，小车满载在最大前伸距处，整机应力云图如图4所示。最大应力为84.5MPa，出现在陆侧支腿同陆侧上横梁连接处，人字架、前大梁和水侧支腿也有较大应力。

图4工况整机应力云图

2）工况

此工况为无风工作，小车满载在最大后伸距处，整机应力云图如5所示。最大应力为MPa，出现在靠近陆侧上横梁处的后大梁下盖板，陆侧上横梁及陆侧支腿有较大应力。

图5工况整机应力云图

3）工况

此工况为带风工作，小车满载在最大前伸距处，Z方向为最不利风向。取Z风向为工作风向，工作风速15.5m/s,风压Pa。整机应力云图如图6所示。最大应力为89.5MPa，出现在梯形架，前大梁和水侧支腿有较大应力。

图6工况整机应力云图

4）工况

此工况为带风工作，小车满载在最大后伸距处，Z方向为最不利风向。取Z风向为工作风向，工作风速15.5m/s，风压Pa。整机应力云图如图7所示。最大应力为MPa，出现在靠近陆侧上横梁处的后大梁下盖板，陆侧上横梁及陆侧支腿有较大应力。

图7工况整机应力云图

5）工况

此工况为极限风荷载工况，小车空载在停车位，即主梁跨中位置，取风速44m/s,风压Pa，风沿小车轨道方向（X方向）时整机应力云图如图8所示。最大应力为MPa，出现在陆侧支腿下部盖板。

图8工况整机应力云图

6）工况

此工况为极限风荷载工况，小车空载在停车位，即主梁跨中位置。取风速44m/s,风压Pa。风沿小车轨道方向（Z方向）时整机应力云图如图9所示。最大应力为91.6MPa，出现在水侧支腿下部迎风向腹板。

图9工况整机应力云图

根据有限元求解结果可知，无风工作最大应力为MPa，带风工作最大应力为MPa，极限风荷载最大应力为MPa。该岸桥主结构使用的材料为QB，以上3类工况许用应力分别为MPa、MPa和MPa，可知岸桥钢结构满足强度要求。

3.2各工况单个构件最大应力

除各工况最大应力外，钢结构计算还应

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